(19)国家知识产权局 (12)发明 专利 (10)授权公告 号 (45)授权公告日 (21)申请 号 202210714741.0 (22)申请日 2022.06.23 (65)同一申请的已公布的文献号 申请公布号 CN 114781047 A (43)申请公布日 2022.07.22 (73)专利权人 山东高速德建集团有限公司 地址 253000 山东省德州市经济技 术开发 区三八东路东城国际大厦 (72)发明人 胡兆文　高承峰　梁艺　李庆刚　 崇延磊　 (74)专利代理 机构 济南智本知识产权代理事务 所(普通合伙) 37301 专利代理师 张平平 (51)Int.Cl. G06F 30/13(2020.01)G06F 30/20(2020.01) E04G 11/40(2006.01) E04G 11/46(2006.01) G06F 119/14(2020.01) (56)对比文件 CN 111859508 A,2020.10.3 0 CN 109359434 A,2019.02.19 US 9471720 B1,2016.10.18 李媛等.预制装配式停车楼的参数化 生成设 计. 《土木建筑工程信息技 术》 .2016,第08卷(第 05期),51- 57. 审查员 孙娟 (54)发明名称 基于Dynamo的混凝土梁、 板模板系统内力计 算方法 (57)摘要 本发明提供基于Dynamo的混凝土梁、 板模板 系统内力计算方法， 属于数据处理技术领域， 方 法包括： 在Dynamo中构建梁及 楼板的模板系统几 何模型， 并确定所述几何模型中模板系统的相对 坐标， 利用节 点将所述相对坐标通过模型线进行 连接， 并创建结构分析线； 将梁及楼板的模板系 统材料力学性能和截面尺寸或规格参数设置到 对应的所述结构分析线上， 并设置边界条件， 生 成梁及楼板的模板系统力学计算模 型， 分别对力 学计算模型上施加荷载。 通过自动对模板系统力 学模型计算并输出相应荷载效应值， 判断力学计 算模型是否符合规范要求， 解决目前大量手工计 算功效低、 安全性能差的问题。 权利要求书3页 说明书12页 附图4页 CN 114781047 B 2022.09.23 CN 114781047 B 1.一种基于Dynamo的混凝 土梁、 板模板系统内力计算方法， 其特 征在于， 包括： 获取构件设计参数值， 构件设计值包括楼层梁截面尺寸、 楼板厚度、 楼层层高或模板计 算高度输入至Dynamo程序中； 初步预估并输入模板系统的材料力 学性能， 初步确定并输入 梁下竖向支撑立杆根数， 设置Dynamo程序中的主次楞悬臂段长度、 梁板模板立杆纵横距、 架 体步数； 在Dynamo中构 建梁及楼板的模板系统几何模型， 并确定所述几何模型中模板系统的相 对坐标， 利用节点将所述相对坐标通过模型线进 行连接， 并创建结构分析线， 所述模板系统 几何模型包括： 梁底、 板底、 梁侧模的面板、 主 楞、 次楞几何模型； 将梁及楼板的模板系统材料力学性能和截面尺寸或规格参数施加给对应的所述结构 分析线， 并设置边界条件， 生成梁及楼板的模板系统力学计算模型， 所述模板系统力学计算 模型包括： 梁底、 板底、 梁侧模的面板、 主 楞、 次楞力学计算模型； 在梁底、 板底及梁侧模的面板几何模型中， 次楞均匀放置 于面板上； 在梁侧模、 梁底次楞几何模型以及板底主楞、 次楞几何模型中， 其中， 针对梁侧模、 梁底 和板底次楞几何模型， 边界条件所在相对坐标依次为 ‑n1×L1/2、‑n1×L1/2+L1、 ...、 n1×L1/ 2； L1为梁侧模、 梁底和板底 主楞间距， n1为梁侧模、 梁底和板底次楞去掉 悬臂段跨 数； 针对板 底主楞几何模型， 边界条件所在相对坐标依次为 ‑n2×L2/2、‑n1×L2/2+L2、 ...、 n2×L2/2； L2 为板底纵向立杆间距， n2为板底主 楞去掉悬臂段跨数； 在梁侧模的主楞几何模型中， 根据梁高H、 楼 板厚度h以及对拉螺栓 水平间距Lh得到对拉 螺栓的数量 为(H‑h)/Lh； 在梁底无立杆主楞几何模型中， 根据梁底主楞左悬臂段长度as1和梁底主楞右 悬臂段长 度as2以及梁底的外侧立杆间距Lw， 确定相对坐标； 在梁底单立杆主楞几何模型中， 根据梁底主楞左悬臂段长度as1和梁底主楞右 悬臂段长 度as2、 梁底外侧立杆间距Lw以及梁底中心 距原点偏移 距离PL确定模型节点的相对坐标； 在梁底多立杆主楞几何模型中， 根据梁底主楞左悬臂段长度as1和梁底主楞右 悬臂段长 度as2、 梁底外侧立杆间距Lw、 梁下立杆根数t、 梁下立杆间距Lt以及梁底中心距原点偏移距 离PL确定相对坐标； 分别在梁底、 板底、 梁侧模的面板、 次楞力学计算模型施加均布荷载， 在梁底、 板底、 梁 侧模的主楞力学计算模型上施加集中荷载； 设置所述模板系统将模板以及次楞自重、 新浇 混凝土自重以及钢筋自重以均布恒荷载的形式、 施工人员及设备荷载以均布活荷载施加面 板力学计算模型上； 将梁底、 梁侧模以及板底面板力学计算模型计算得到的最大支座反力 标准值以均布荷载的形式施加在梁底、 梁侧模以及板底次楞力学计算模型 上； 所述分别在梁底、 梁侧模及板底主 楞力学计算模型 上施加集中荷载， 包括： 将梁底次楞作为梁底面板的边界条件均匀放置于梁底， 梁底次楞间距为Ds1， 梁底次楞 数目为m1， 确定梁底主楞集中荷载的起始坐标为 ‑(m1‑1)×Ds1/2+PL， 根据梁底次楞排布位 置确定集中荷载的加载点， 次楞均匀 放置于梁底主楞， 将梁底面板力学计算模型计算得到 的支座反力标准值传递至梁底主楞力学计算模型上， 利用NodalLoad.ByNodes节 点， 将梁底 面板力学计算模型计算得到的支座反力标准值以集中荷载 的形式依 次施加在梁底主楞力 学计算模型 上； 根据板底次楞间距Ds2以及板底次楞个 数m2， 确定板底主楞 集中荷载的起始坐标为 ‑(m2‑权　利　要　求　书 1/3 页 2 CN 114781047 B 21)×Ds2/2， 根据板底的次楞排布位置确定集中荷载的加载点， 利用NodalLoad.ByNodes节 点， 将板底次楞力学计算模型计算得到的支 座反力标准值以集中荷载的形式分别依次施加 在板底主 楞力学计算模型 上； 根据梁高H、 楼板厚度h以及梁侧 模次楞间距Ds3计算梁侧模次楞实际个数m3， 公式为m3= [(H‑h)/Ds3]， 将次楞宽度b的一半长度b/2作 为次楞起始位置的相对坐标， 利用梁侧模次楞 起始位置、 梁侧模次楞间距Ds3以及梁侧模次楞实际个数m3确定荷载施加位置， 将梁侧模次 楞力学计算模型计算得到的最大支座反力标准值以集中荷载 的形式施加在梁侧模主楞力 学计算模型 上； 输出荷载效应标准值， 将荷载效应标准值进行组合得到荷载效应设计值， 并将其按照 现有规范要求进行分析： 对荷载效应标准值进行承载能力 极限状态下 的组合， 得到荷载基 本组合效应， 对荷载效应标准值进 行正常使用极限状态下的组合， 得到荷载标准组合效应， 在所述荷载基本组合效应大于所述材料力学性能， 或者所述荷载标准组合效应大于规范规 定挠度值的情况下， 重新调整所述模板系统构件设计参数值， 直至所述荷载基本组合效应 小于等于所述材 料力学性能且所述荷载 标准组合效应小于或等于所述 规范规定挠度值。 2.根据权利要求1所述的方法， 其特 征在于， 还 包括： 通过Dynamo中Point.Bycoordinates节点建立面板的相对坐标； 其中， 设置面板计算宽 度Lm， 其中， 梁底的面板几何模型中设置面板计算宽度Lm为梁截面宽度， 梁侧模的面板几何 模型中设置面板计算宽度Lm为梁截面高度， 板底的面板几何模型中设置面板计算宽度Lm为 预设的楼板截面宽度， 面板几何模型的左端点的相对坐标为 ‑Lm/2， 面板几何模型的右端点 的相对坐标为 Lm/2， m4为面板次楞个数， 则设置面板次楞间距为Ds4=Lm/(m4‑1)。 3.根据权利要求1所述的方法， 其特 征在于， 还 包括： 通过Dynamo中Point.Bycoordinates节点建立模板系统的相对坐标， 针对梁侧模、 梁底 和板底次楞几何模型， 几何模型的左悬臂段左端点的相对坐标为 ‑am1‑n1×L1/2， 几何模型 右悬臂段右端点的相对坐标为n1×L1/2+am2； L1为梁侧模、 梁底和板底主楞间距， n1为梁侧 模、 梁底和板底次楞去掉悬臂段跨数， am1为梁侧模、 梁底和板底次楞左悬臂段长度， am2为梁 侧模、 梁底和板底次楞右悬臂段长度； 针对板底主楞几何模型， 几何模型的左悬臂段左端点 的相对坐标为 ‑aw1‑n2×L2/2， 几何模型右悬臂段右端点的相对坐标为n2×L2/2+aw2； L2为板 底纵向立 杆间距， n2为主楞去掉 悬臂段跨 数， aw1为板底主楞左悬臂段长度， aw2为板底主楞右 悬臂段长度。 4.根据权利要求1所述的方法， 其特征在于， 所述根据梁高H、 楼板厚度h以及对拉螺栓 水平间距Lh得到对拉螺 栓的数量 为(H‑h)/Lh， 包括： 根据梁底向上起第一个对拉螺栓坐标， 得到对拉螺栓的实 际距离， 具体为假定梁侧模 的下端点为模型线的起始点， 间距为对拉螺栓水平间距Lh， 自动布置梁侧模主楞边界条件 所在的相 对坐标， 梁侧模主楞最上部的相 对坐标为H ‑h+x， x为梁侧模主楞上的螺栓高度和 螺帽高度